【摘 要】
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制备了新型聚醚砜（PES）点阵附载U3160的ESTM-fabric织物，PES附载量分别为15（ES-15）,25（ES-25）,35（ES-35） g/cm~2。采用RTM工艺制备了ESTM-fabric织物增强双马来酰亚胺树脂（牌号：6421）基复合材料(ESTM-fabric/6421),对其进行动态力学热分析（DMTA）,还进行了冲击阻抗及冲击后压缩性能研究，并利用荧光显微镜分析其增韧机
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制备了新型聚醚砜（PES）点阵附载U3160的ESTM-fabric织物，PES附载量分别为15（ES-15）,25（ES-25）,35（ES-35） g/cm~2。采用RTM工艺制备了ESTM-fabric织物增强双马来酰亚胺树脂（牌号：6421）基复合材料(ESTM-fabric/6421),对其进行动态力学热分析（DMTA）,还进行了冲击阻抗及冲击后压缩性能研究，并利用荧光显微镜分析其增韧机理，同时研究对比了未增韧U3160织物增强6421树脂基复合材料（ES-0）的性能。DMTA分析结果显示，ES-0仅有一个源于BMI基体树脂的玻璃化转变温度（Tg）,增韧后复合材料出现了两个Tg:191～195℃的松弛峰源于增韧剂PES,230～250℃的松弛峰源于BMI基体树脂。低速冲击结果显示，ES-0试样的初始损伤载荷（DTL）降低非常显著。增韧复合材料的DTL远高于ES-0试样，且与最高峰值载荷相同；随着增韧剂增多，DTL增大，冲击损伤面积减小。荧光显微结果显示：ES-0试样的冲击损伤以分层破坏为主。增韧复合材料在压头下方产生了大量层内和层间基体裂纹，且冲击背面的铺层破裂更加严重，其锥形冲击损伤范围要小于ES-0试样。ES-0试样的冲击后压缩强度（CAI）为144.66 MPa,增韧复合材料ES-15,ES-25和ES-35的CAI值分别依次增大为205.85,265.74 MPa和275.14 MPa。ES-0试样经冲击后压缩破坏后结构中出现了大量分层，结构无显著的劈裂；ES-15试样存在大量的纤维铺层劈裂及显著的基体裂纹；ES-25试样和ES-35试样以铺层剪切破坏为主，这些损伤会吸收大量能量，从而导致高的CAI值。
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